Probleemi lahendamiseks, et empiirilise valemiga projekteeritud kolvi tüüpi tasakaalustatud reguleerimisventiili vooluomadused kalduvad suuresti kõrvale eeldatavast sirgjoonest, esitatakse skeem kolvi tüüpi reguleerventiili pooli struktuuri optimeerimiseks.Skeem võtab lineaarse sobivusastme hindamise kriteeriumidena voolukoefitsiendi ja voolukoefitsiendi juurdekasvu, eelduseks eksperimentaalse testi ja pooli struktuuri järkjärgulise kohandamise ja optimeerimise peamise vahendina numbrilise simulatsiooni ning kontrollib skeemi ratsionaalsus ja täpsus numbrilise simulatsiooni abil.Tulemused näitavad, et optimeeritud pooli struktuur muudab vooluomadused sirgjoonega väga sobivaks ning voolukoefitsiendi kõrvalekalle teoreetilisest väärtusest iga ava juures väheneb enam kui 8%-lt alla 2%-ni.Voolukoefitsiendi juurdekasvu kõrvalekalle teoreetilisest väärtusest enne optimeerimist on valdavalt üle 15% ja maksimum on kuni 63,26% langenud alla 5% ja maksimaalne väärtus oli vaid 13,62%.

Sfääriline klapipaar on üks sagedamini kasutatavaid kõrgsurve ja suure vooluga kolbpumba struktuure, millel on kompaktne struktuur, suur laagripind ja tugev ümberminekumomendi vastupanuvõime.Selle töökindluse hindamine on kolbpumba töökindluse võtmeosa.Välja on pakutud teatud kolvi kaldenurgaga sfääriliste klapipaaride väsimuspragude ja kulumise halvenemise töökindluse hindamise meetod.Sfäärilise klapipaari õlikile jaotusmudel koostati ning klapipaari jõuanalüüsi teostamiseks saadi sisemise ja välimise tihendusrihma rõhuavaldis.ANSYS-i simulatsioonimudeli ja silindriploki nõrga lüli analüüsi kaudu tehakse silindriploki väsimuse töökindluse analüüs Mineri kriteeriumi alusel.Sfäärilise plaadipaari kulumiskindlus arvutatakse Gaussi pöördteooria põhjal.Lõpuks ühendatakse väsimuskindlus ja kulumiskindlus, et uurida üldist töökindlust.Tulemused näitavad, et kaldkolbpumba sfäärilise klapipaari nõrgim lüli on kõrg- ja madalrõhuõõnte avade liidese terav nurk.Antud pingetingimusel on ellujäämismäär 50%, seadmete madalaimad tsükliajad on 4,839×109 ja silindriploki eluiga 31 839,52 h.Üldise pingetsükli suurusjärk on kooskõlas väsimuse ja kulumiskindluse tsükli suurusjärguga, seega väheneb üldine töökindlus, kui kombineerida mitut töökindlust.